半個(gè)世紀(jì)以來(lái)，中國(guó)發(fā)展并形成了許多鎳基高溫合金體系，以滿(mǎn)足日益增長(zhǎng)的電力、運(yùn)輸、航空和航空航天行業(yè)的需求，特別是鎳基高溫合金的發(fā)展，為中國(guó)航空發(fā)動(dòng)機(jī)性能的顯著提高做出了重大貢獻(xiàn)。簡(jiǎn)要介紹了鎳基高溫合金的發(fā)展過(guò)程，總結(jié)了近年來(lái)鎳基高溫合金的研究進(jìn)展，探討了鎳基高溫合金的應(yīng)用和發(fā)展趨勢(shì)。高溫合金用于現(xiàn)代燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)50%以上的優(yōu)質(zhì)材料，其中鎳基高溫合金用量約占發(fā)動(dòng)機(jī)材料的40%。鎳基合金在中高溫下綜合性能優(yōu)異。適用于長(zhǎng)期高溫工作，具有耐腐蝕性和耐磨性。它是最復(fù)雜的合金，廣泛應(yīng)用于高溫零件，也是許多冶金工人對(duì)所有超合金最感興趣的合金。鎳基高溫合金主要用于航空航天領(lǐng)域950~1050℃航空發(fā)動(dòng)機(jī)工作葉片、渦輪板、燃燒室等結(jié)構(gòu)部件。因此，研究鎳基高溫合金對(duì)我國(guó)航空航天的發(fā)展具有重要意義。1 鎳基高溫合金以鎳為基體(含量一般大于50%)，650~1000℃高溫合金強(qiáng)度高，抗氧化性好，耐燃?xì)飧g性好。它是在Cr20Ni在80合金的基礎(chǔ)上發(fā)展，以滿(mǎn)足1000，℃在氣體介質(zhì)中添加如高溫?zé)釓?qiáng)度(高溫強(qiáng)度、蠕變阻力、高溫疲勞強(qiáng)度)和大量的強(qiáng)化元素，如W、Mo、Ti、Al、Nb、Co確保其優(yōu)越的高溫性能。除了固溶強(qiáng)化，高溫合金更依賴(lài)于Al、Ti等與Ni形成金屬間化合物γ′相(Ni3Al或Ni3Ti等)沉淀強(qiáng)化和部分小穩(wěn)定MC、M23C碳化物晶體內(nèi)彌散強(qiáng)化B、Zr、Re凈化和加強(qiáng)晶界Cr目的是進(jìn)一步提高高溫合金的抗氧化性和耐高溫腐蝕性。鎳基高溫合金綜合性能好，已廣泛應(yīng)用于航空航天、汽車(chē)、通信和電子工業(yè)部門(mén)。隨著鎳基合金潛在性能的探索，研究人員對(duì)其使用性能提出了更高的要求，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開(kāi)發(fā)了等溫鍛造、擠壓變形、包裝變形等鎳基合金的新加工工藝。2 鎳基高溫合金在整個(gè)高溫合金領(lǐng)域發(fā)揮著特別重要的作用。它的開(kāi)發(fā)和使用始于20世紀(jì)30年代末，是在噴氣飛機(jī)對(duì)高溫合金性能提出更高要求的背景下發(fā)展起來(lái)的。1941年，英國(guó)首次生產(chǎn)鎳基合金Nimonic75(Ni-20Cr-0.4Ti)，為了提高蠕變強(qiáng)度，增加鋁Nimonic80(Ni-20Cr-2.5Ti-1.3Al)。20世紀(jì)40年代中期，蘇聯(lián)在20世紀(jì)40年代末開(kāi)發(fā)了鎳基高溫合金。鎳基高溫合金的發(fā)展包括合金成分的改進(jìn)和生產(chǎn)工藝的創(chuàng)新。20世紀(jì)50年代初，真空熔煉技術(shù)的發(fā)展為含有高鋁和鈦的鎳基合金的煉制創(chuàng)造了條件；20世紀(jì)50年代末，采用熔模精密鑄造工藝，開(kāi)發(fā)了一系列高溫強(qiáng)度良好的鑄造合金；自20世紀(jì)60年代以來(lái)，還開(kāi)發(fā)了一批耐熱性好、組織穩(wěn)定的高鉻鎳基合金。鎳基合金的工作溫度從40年代初到70年代末約為40年代℃提高到1100℃，平均每年增加10℃左右。鎳基合金的工作溫度從40年代初到70年代末約為40年代℃提高到1100℃，平均每年增加10℃左右。鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢(shì)如圖1所示。

　　圖1 鎳基高溫合金發(fā)展趨勢(shì)3 鎳基高溫合金性能研究3.1 鎳基高溫合金的力學(xué)性能研究于20世紀(jì)70年代，B.H.Kean在進(jìn)行持久實(shí)驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)擠壓比為16:1In-100合金，在1040℃實(shí)驗(yàn)溫度下的延伸率為1330%，這與合金中沉淀的第二相粒子控制晶粒的生長(zhǎng)有關(guān)。粉末高溫合金由于其細(xì)晶組織，更容易獲得超塑性In-100、In-713、U-通過(guò)粉末冶金，700等鎳基高溫合金可獲得超塑性，延伸率可達(dá)1000%。也可以通過(guò)快速凝固實(shí)現(xiàn)高溫合金晶粒的細(xì)化，從而獲得組織超塑性。500~600毛雪平等℃鎳基合金在高溫條件下C276分析了溫度對(duì)彈性模量、屈服應(yīng)力、斷裂強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率的影響C276在高溫下屈服流變，塑性好。3.2 鎳基高溫合金在高溫條件下氧化可靠Al2O3和Cr2O3.鎳基合金必須含有這兩種元素之一或兩種，特別是當(dāng)強(qiáng)度不是合金的主要要求時(shí)，應(yīng)特別注意合金的耐高溫氧化熱腐蝕性。雖然高溫合金的高溫氧化行為非常復(fù)雜，但高溫合金的氧化性能因合金元素的含量而異，但高溫合金的抗氧化能力通常表現(xiàn)為氧化動(dòng)力學(xué)和氧化膜的組成變化。趙越等著研究K447在700~950℃恒溫氧化發(fā)現(xiàn)其氧化動(dòng)力學(xué)符合拋物線(xiàn)規(guī)律：900℃以下是900~950的完全抗氧化等級(jí)℃而且抗氧化K氧化膜分為三層，外層疏松Cr2O3和TiO含少量混合物NiO及NiCr2O尖晶石；中間層是Cr2O三、內(nèi)氧化物層是Al2O3并含有少量TiN，隨著溫度的升高，表面氧化物顆粒變大，導(dǎo)致表面松動(dòng)，氧化反應(yīng)加快。利用靜態(tài)增重法研究950種新型鎳基高溫合金℃氧化發(fā)現(xiàn)氧化動(dòng)力學(xué)也遵循拋物線(xiàn)的規(guī)律，在氧化過(guò)程中發(fā)生內(nèi)部氧化Cr2O三為主，并含有(Co，Ni)Cr2O4、Al2O3及TiO2。薛茂全在研究MoS800鎳基高溫合金℃發(fā)現(xiàn)恒溫氧化100h之后，由于合金表面的氧化Cr2O3和NICr2O四、保護(hù)膜逐漸抑制氧化過(guò)程MoS因此，合金產(chǎn)生的氧化分解和揮發(fā)性增加MoS2.添加不利于材料的抗氧化性。3.3 鎳基高溫合金疲勞行為研究在實(shí)際應(yīng)用中，各部件承受高溫、高應(yīng)力，特別是在啟動(dòng)、加速或減速、快速加熱或冷卻各種瞬時(shí)熱應(yīng)力和機(jī)械應(yīng)力，導(dǎo)致局部塑性變形和疲勞影響部件壽命，因此研究其高溫疲勞行為。何衛(wèi)鋒等正在研究激光沖擊工藝GH根據(jù)742鎳基高溫合金疲勞性能的影響，激光沖擊強(qiáng)化可延長(zhǎng)鎳基高溫合金抗拉疲勞壽命316倍以上，振動(dòng)疲勞壽命214倍，殘余壓應(yīng)力深度110倍mm。當(dāng)435室溫旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞時(shí)，研究鑄造鎳基高溫合金的郭曉光發(fā)現(xiàn)應(yīng)力比R=-1，轉(zhuǎn)速為5000r/min(8313Hz)在實(shí)驗(yàn)室靜態(tài)空氣介質(zhì)環(huán)境中，K435合金室溫旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞極限為220MPa，裂紋主要發(fā)生在樣品表面或近表面缺陷處，主要由裂紋萌生區(qū)、裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展區(qū)和瞬時(shí)斷裂區(qū)組成。黃志偉正在研究鑄造鎳基高溫合金M963高溫低周疲勞發(fā)現(xiàn)高溫氧化作用在同一總應(yīng)變范圍內(nèi)，M由于合金強(qiáng)度高，延性低，變形以彈性為主，M963合金塑性應(yīng)變幅度低，過(guò)渡疲勞壽命低。余慧臣發(fā)現(xiàn)，760溫度對(duì)合金變形有明顯影響，因?yàn)楹辖鹪诓煌瑴囟确秶鷥?nèi)有不同的微變形機(jī)制℃以下合金為850循環(huán)硬化℃和980℃時(shí)間表現(xiàn)為循環(huán)軟化。3.4 研究鎳基高溫合金的高溫蠕變作為溫度T≥(0.3~0.5)Tm與時(shí)間相關(guān)的塑性變形發(fā)生在恒定載荷的連續(xù)作用下。3.4 研究鎳基高溫合金的高溫蠕變作為溫度T≥(0.3~0.5)Tm當(dāng)材料在恒定載荷的連續(xù)作用下發(fā)生與時(shí)間相關(guān)的塑性變形時(shí)。事實(shí)上，原子熱運(yùn)動(dòng)在高溫下加劇，使位錯(cuò)從障礙物中解放，導(dǎo)致蠕變。在分析鎳基單晶合金的拉伸蠕變特性時(shí)，水利發(fā)現(xiàn)980~1020℃、200~280MPa蠕變曲線(xiàn)由初始、穩(wěn)態(tài)和加速蠕變組成γ′從最初的立方體形態(tài)演變?yōu)榇怪庇趹?yīng)力軸N-筏形；初始階段位錯(cuò)在基體八面體滑移系中運(yùn)動(dòng)；不同的柏氏矢量位錯(cuò)在穩(wěn)態(tài)階段相遇，反應(yīng)形成位錯(cuò)網(wǎng)；蠕變末期，應(yīng)力集中導(dǎo)致位錯(cuò)網(wǎng)大量損壞γ′這是合金蠕變斷裂的主要原因。在研究熱處理對(duì)鎳基單晶高溫合金高溫蠕變性能的影響時(shí)，李楠發(fā)現(xiàn)尺寸為0.4μm左右立方，規(guī)則排列γ′高溫蠕變性能好，小γ′相和較大的γ′均勻性不利于合金在高溫下的蠕變性能。在研究熱處理對(duì)鎳基單晶高溫合金高溫蠕變性能的影響時(shí)，李楠發(fā)現(xiàn)尺寸為0.4μm左右立方，規(guī)則排列γ′高溫蠕變性能好，小γ′相和較大的γ′均勻性不利于合金在高溫下的蠕變性能。二次及時(shí)處理對(duì)提高合金的高溫蠕變強(qiáng)度影響不大。筏形組織的改進(jìn)影響了合金在高溫下的蠕變性能γ′不利于提高合金的高溫蠕變性能。4 鎳基高溫合金強(qiáng)化研究4.1 熱處理合金二相粒子γ′探索合適的熱處理系統(tǒng)，對(duì)控制和穩(wěn)定合金的微組織，提高合金的高溫性能具有積極意義。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期的反復(fù)研究，時(shí)效強(qiáng)化的本質(zhì)是從過(guò)飽和固溶體中沉淀許多非常小的沉淀顆粒，形成一些小的溶質(zhì)原子富集區(qū)。固體溶解處理前，必須嚴(yán)格控制加熱溫度，使溶質(zhì)原子在不導(dǎo)致合金熔化的情況下最大限度地溶解在固體溶解體中。在人工及時(shí)處理中，必須嚴(yán)格控制加熱溫度和保溫時(shí)間，以達(dá)到理想的強(qiáng)化效果；生產(chǎn)有時(shí)采用分段限制，即在室溫或略高于室溫的溫度下保溫一段時(shí)間，然后在較高溫度下保溫一段時(shí)間。官秀榮在研究新型高溫合金的固溶處理?xiàng)l件和高溫時(shí)效時(shí)，發(fā)現(xiàn)高溫時(shí)效4h因?yàn)棣谩浞蕉群?，尺寸?150~320nM)，延長(zhǎng)時(shí)間，γ′長(zhǎng)大，繼續(xù)延長(zhǎng)時(shí)間，γ′邊緣開(kāi)始鈍化。在研究新型鎳基高溫合金長(zhǎng)期時(shí)效后的組織穩(wěn)定性和高溫性能時(shí)，發(fā)現(xiàn)合金為850℃時(shí)效4000h之后，主要沉淀相對(duì)γ′相、MC和微量的M23C沒(méi)有長(zhǎng)條η相和脆化相σ經(jīng)分析，合金組織穩(wěn)定，強(qiáng)度明顯高于原合金。林萬(wàn)明在研究高溫時(shí)效對(duì)高溫鎳基合金沉淀強(qiáng)化的影響時(shí)，發(fā)現(xiàn)經(jīng)過(guò)一定時(shí)間的處理，γ′沉淀強(qiáng)化相呈球形分散γ溫度隨時(shí)升高，γ′沉淀相顆粒粗化，降低合金屈服強(qiáng)度，提高拉伸塑性；隨著時(shí)間限制的延長(zhǎng)，合金屈服強(qiáng)度增加，但時(shí)間限制超過(guò)1萬(wàn)h屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率開(kāi)始下降。在研究熱處理過(guò)程中，當(dāng)403鎳基高溫合金的組織和性能受到影響時(shí)，姜帥峰等K發(fā)現(xiàn)合金經(jīng)過(guò)1140℃、1180℃不完全固溶后，組織大小為2 種尺寸的γ′相；經(jīng)過(guò)1210℃完全固溶后，空冷，均勻沉淀0.2μM的γ′經(jīng)過(guò)1190年，合金的抗拉強(qiáng)度和硬度有所提高℃，4h，AC 940℃，16h，AC處理后，合金具有最佳的抗拉強(qiáng)度和硬度；1190℃，4h，AC 980℃，16h，AC處理后，γ′相長(zhǎng)大到0.6μM，合金硬度相對(duì)下降。4.2 由于鎳基高溫合金成分非常復(fù)雜，含有鉻、鋁等活性元素，氧化或熱腐蝕環(huán)境中高溫合金零件表面化學(xué)不穩(wěn)定，機(jī)械加工零件表面留下加工硬化或殘余應(yīng)力等表面缺陷，對(duì)高溫合金零件的化學(xué)性能和機(jī)械性能有非常不利的影響。4.2 由于鎳基高溫合金成分非常復(fù)雜，含有鉻、鋁等活性元素，高溫合金零件表面在氧化或熱腐蝕環(huán)境中表現(xiàn)為表面化學(xué)不穩(wěn)定，機(jī)械加工零件表面留下加工硬化或殘余應(yīng)力等表面缺陷，對(duì)高溫合金零件的化學(xué)性能和機(jī)械性能有非常不利的影響。為消除這些影響，經(jīng)常采取表面保護(hù)、噴丸處理、表面顆粒細(xì)化和表面改性等措施。噴丸強(qiáng)化是提高工業(yè)疲勞性能的常用表面改性技術(shù)。高玉魁發(fā)現(xiàn)噴丸強(qiáng)化可以延長(zhǎng)DD隨著溫度的升高，單晶高溫合金的疲勞壽命降低。在實(shí)際應(yīng)用中，發(fā)現(xiàn)噴丸處理對(duì)材料強(qiáng)化效果差，合金疲勞性能略有提高。隨著高能脈沖激光制造水平的提高，激光沖擊強(qiáng)化技術(shù)的發(fā)展無(wú)疑是一種理想的替代方法。它是一種新型的金屬表面強(qiáng)化技術(shù)，通過(guò)強(qiáng)激光誘導(dǎo)的沖擊波將殘余壓力應(yīng)力引入金屬表面，抑制疲勞裂紋的萌發(fā)。在研究激光沖擊對(duì)鎳基合金疲勞行為的影響時(shí)，王成發(fā)現(xiàn)激光沖擊處理的強(qiáng)化效應(yīng)可以大大降低裂紋膨脹率，延緩疲勞裂紋的發(fā)生，抑制裂紋的膨脹。在某些強(qiáng)化區(qū)域，應(yīng)力強(qiáng)度因子的門(mén)檻值可以顯著提高，材料的疲勞性能可以顯著提高。此外，激光沖擊強(qiáng)化可以細(xì)化材料的內(nèi)部晶粒，延長(zhǎng)材料的疲勞壽命1.5~4倍。4.3 鎳基高溫合金可以溶解更多的合金元素，如Cr、W、Mo、Co、Si、Fe、Al、Ti、B、Nb、Ta、Hf等等。在基體中添加這些合金元素會(huì)產(chǎn)生合金強(qiáng)化效應(yīng)，影響鎳基高溫合金的性能，改善合金組織.3.1 RE在鎳基合金中加入微量稀土元素，可提高合金的熱加工性能和抗氧化性能。在研究稀土對(duì)鎳基高溫合金性能的影響的電子理論中，周永軍發(fā)現(xiàn)稀土和雜質(zhì)硫相互吸引，分散和固定部分雜質(zhì)，可以提高合金的高溫性能.3.2 C最近的研究發(fā)現(xiàn)，添加碳可以?xún)艋衔?/p>

　　金液能提高合金的耐腐蝕性，降低再結(jié)晶的概率。微量添加碳也有助于降低合金縮孔含量。在研究碳對(duì)單晶鎳基高溫合金鑄造組織的影響時(shí)，劉麗榮發(fā)現(xiàn)，隨著碳含量的增加，合金的初始熔化溫度逐漸降低，共晶數(shù)量和尺寸逐漸增加，碳化物的形狀從斑點(diǎn)變?yōu)榘唿c(diǎn)和骨架的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，分支間距變化較大，分支間距變化較小，W 和Al元素偏析減少，Ta和Mo元素偏析增加。薛茂全正在研究900種鎳基高溫合金的石墨含量℃當(dāng)發(fā)現(xiàn)石墨含量低(0%、3%)時(shí)，鎳基合金氧化動(dòng)力學(xué)符合拋物線(xiàn)規(guī)律，表面氧化膜無(wú)剝落；當(dāng)石墨含量為0%時(shí)，合金氧化膜由合金氧化膜制成Cr2O3和NiCr2O4.當(dāng)石墨含量為3%時(shí)，合金氧化膜由合金氧化膜組成Cr2O3.當(dāng)石墨含量增加到6%時(shí)，大量石墨的氧化分解導(dǎo)致合金初始氧化嚴(yán)重，石墨分解孔加速氧化反應(yīng)過(guò)程。4.3.3 Cr為了保持合金的組織穩(wěn)定性，第二代和第三代單晶高溫合金不得不提高不熔金屬元素，降低元素Cr的含量，Cr持續(xù)降低含量會(huì)損害合金的抗氧化性和耐腐蝕性，并在第四代鎳基單晶高溫合金中引入新的合金元素Ru，能提高鎳基高溫合金的液相線(xiàn)溫度，提高合金的高溫蠕變性能和組織穩(wěn)定性，類(lèi)似于第三代單晶高溫合金，第四代單晶高溫合金Cr2%~4%的質(zhì)量分?jǐn)?shù)仍然較低。目前國(guó)內(nèi)外對(duì)高Cr Ru鎳基高溫合金的研究仍然非常有限。目前國(guó)內(nèi)外對(duì)高Cr Ru鎳基高溫合金的研究仍然非常有限。石立鵬等人正在研究高溫合金Ru和高Cr對(duì)鎳基高溫合金組織穩(wěn)定性的影響Cr能促進(jìn)TCP而高Ru的添加在高Cr能有效抑制合金TCP從而提高組織穩(wěn)定性。4.3.4 其它元素Al、Ti和Ta元素是近年來(lái)單晶高溫合金發(fā)展的重要元素。Al和Ti是γ′同時(shí)形成元素Ti也是MC碳化物形成元素；Ta可替換部分Al和Ti而進(jìn)入γ′也與碳形成穩(wěn)定TaC，絕大多數(shù)單晶高溫合金只有微量碳Ta幾乎都進(jìn)入γ′相。因此，Al、Ti和Ta是γ′相形成和強(qiáng)化元素的含量可以決定合金的強(qiáng)化相γ′百分含量及其強(qiáng)化程度。劉麗榮等待研究Al、Ti和Ta隨著鎳基單晶高溫合金時(shí)效組織含量的影響Al、Ti、Ta熱處理后總量增加γ′從圓形到立方形再到不規(guī)則形狀，γ′和γ兩相的錯(cuò)配度γ′950后，相形成元素加入量逐漸增加℃直到1000hγ′相也沒(méi)有形筏。在1050℃、500h長(zhǎng)期時(shí)效后，部分合金與木筏連接，但錯(cuò)配度最小，合金最大A E沒(méi)有形筏，但尺寸明顯增大，高Al、Ti和Ta含量合金E在持久試驗(yàn)過(guò)程中沉淀大量富含量W 和Mo的μ相。5 鎳基高溫合金的應(yīng)用及發(fā)展趨勢(shì)5.1 鎳基高溫合金在航空航天發(fā)動(dòng)機(jī)中的應(yīng)用條件為600~1200℃，應(yīng)力復(fù)雜，材料要求嚴(yán)格；鎳基高溫合金耐熱強(qiáng)度足夠高，塑性好，耐高溫氧化和氣體腐蝕，組織穩(wěn)定性長(zhǎng)。因此，鎳基高溫合金主要用于制造渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件和航空火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的各種高溫部件。在航空渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)中，鎳基高溫合金主要用于燃燒室、導(dǎo)向葉片、渦輪葉片和渦輪板；除發(fā)動(dòng)機(jī)軸、燃燒室隔板、渦輪進(jìn)氣管和噴灌外，還主要用于航空航天火箭發(fā)動(dòng)機(jī)。隨著我國(guó)工業(yè)化的發(fā)展，鎳基高溫合金逐漸應(yīng)用于能源、運(yùn)輸、石化、冶金礦山、玻璃建材等民用工業(yè)部門(mén)。目前，鎳基高溫合金主要用于柴油機(jī)和內(nèi)燃機(jī)增壓渦輪、工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)、內(nèi)燃機(jī)閥座、轉(zhuǎn)向輥等.2 從使用和發(fā)展的角度分析鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢(shì)，必須向低密度方向發(fā)展鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢(shì)。(1)追求高強(qiáng)度。添加適量Al、Ti、Ta，保證γ′強(qiáng)化相的數(shù)量；增加大量W、Mo、Re難熔金屬元素也是提高強(qiáng)度的有效途徑。但為了保持良好的組織穩(wěn)定性，不沉淀σ、μ加入新一代合金等有害相Ru提高合金的組織穩(wěn)定性。(2)開(kāi)發(fā)具有優(yōu)異耐熱性和耐腐蝕性的單晶合金。添加適量W、Ta等待難熔金屬，確保高Cr內(nèi)容。(3)開(kāi)發(fā)低密度單晶合金。從航空發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的角度來(lái)看，密度高的合金很難有所作為，尤其是對(duì)動(dòng)葉片，離心力大。因此，應(yīng)開(kāi)發(fā)低密度單晶高溫合金，如CMSX-6、RR2000、TMS-61、AM-3、ONERAM-3等，其中的RR事實(shí)上，2000單晶合金是在IN100(K17)以合金為基礎(chǔ)，密度為7.87g/cm3。6 結(jié)論鎳基高溫合金在整個(gè)高溫合金領(lǐng)域占有特別重要的地位。鎳基高溫合金的發(fā)展勢(shì)在必行。鎳基高溫合金是航空工業(yè)中使用的重要金屬材料。隨著飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)和滿(mǎn)足高峰負(fù)荷發(fā)電要求的工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)的出現(xiàn)，所用材料應(yīng)具有抗疲勞、抗熱疲勞、熱膨脹系數(shù)低、彈性模量高、密度低等綜合性能。因此，高溫合金的發(fā)展具有較高的耐熱性和耐腐蝕性，對(duì)我國(guó)航空工業(yè)的發(fā)展具有重要意義。